Thiết bị điện thiên lộc phát giá rẻ

Tuyển tập bài tập thực hành sử dụng phần mềm dự toán GXD

DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD 2.2. Cách xác định trên phần mềm Dự tốn GXD Chi phí khác đƣợc xác định theo Tổng mức đầu tƣ của dự án, ở đây chúng ta giả sử tổng mức đầu tƣ của dự án là 55.670.000.000 đồng. Bạn có thể nhập số liệu này tại sheet QĐ 957 nhƣ sau: Hình 1.6 – Xác định các định mức tỷ lệ thuộc chi phí khác Hoặc nhập giá trị 55.670.000.000 đồng tại sheet Cp khác nhƣ hình dƣới. Các định mức tỷ lệ thuộc chi phí khác đƣợc tính tại sheet QĐ 957 sẽ đƣợc nối (link) sang tại sheet CP khác, kết quả bài này sẽ là Gk = 289.985.000 đồng: Hình 1.7 – Bảng tổng hợp chi khác trong sheet CP khác 3. Xác định chi phí dự phòng (Gdp) 3.1. Dự phòng theo q cho các cơng trình nhỏ, thời gian ngắn 3.1.1. Đề bài: Anh/chị hãy sử dụng phần mềm Dự tốn GXD xác định chi phí dự phòng cho Dự án đầu tƣ xây dựng cơng trình chung cƣ cho ngƣời thu nhập thấp. Trong đó: LH Ms Thu An 0985 099 938 để mua Dự tốn GXD bản quyền chỉ 300.000VNĐ/1 bản 11 DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD - Chi phí xây dựng : 27.500.000.000 đ - Chi phí thiết bị : 2.000.000.000 đ - Chi phí quản lý dự án : - Chi phí tƣ vấn 610.060.000 đ : 1.591.170.000 đ - Chi phí khác : 348.929.000 đ Chi phí trên chƣa bao gồm lãi vay. Giả thiết thời gian thực hiện thi cơng xây dựng cơng trình dự kiến khoảng 3 q. 3.1.2. Thực hiện: Bước 1: Tính tốn chi phí dự phòng khối lượng cơng việc phát sinh Nhập các thành phần chi phí của Dự án - Chọn Bảng tính tốn chi phí dự phòng tại sheet CP Du phong - Nhập các thành phần chi phí trong tổng dự tốn Hình 1.6 - Nhập các thành phần chi phí của Dự án Nếu sử dụng phần mềm Dự tốn GXD để tính tốn dự tốn Chi phí xây dựng và Chi phí thiết bị, các khoản mục này cùng với Chi phi quản lý dự án, Chi phí tƣ vấn đầu tƣ xây dựng, Chi phí khác sẽ tự động đƣợc nối sang bảng tính Chi phí dự phòng mà khơng cần nhập thủ cơng. Tính tốn chi phí dự phòng khối lượng cơng việc phát sinh Dự phòng khối lƣợng cơng việc phát sinh theo cơng thức tính (2.9) - Phụ lục số 02 theo Thơng tƣ 04/2010/TT-BXD: GDP1  (G XD  GTB  GQLDA  GTV  GK ) xK ps Với: - GDP1 là Chi phí dự phòng khối lƣợng cơng việc phát sinh - G XD , GTB , GQLDA , GTV , GK là các giá trị chi phí xây dựng, chi phí thiết bị, chi phí quản lý dự án, chi phí tƣ vấn và chi phí khác(khơng bao gồm lãi vay) tƣơng ứng đã nhập ở trên LH Ms Thu An 0985 099 938 để mua Dự tốn GXD bản quyền chỉ 300.000VNĐ/1 bản 12 DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD - K ps là hệ số dự phòng cơng việc phát sinh Dự tốn GXD sẽ tính dự phòng khối lƣợng cơng việc phát sinh với K ps =5% (theo hƣớng dẫn của Thơng tƣ số 04/2010/TT-BXD) Kết quả: GDP1 = 1.602.507.950 đ. Hình 1.7 - Tính Dự phòng khối lượng cơng việc phát sinh Bước 2: Tính tốn chi phí dự phòng trượt giá và tổng chi phí dự phòng Dự phòng trƣợt giá đƣợc Dự tốn GXD xác định theo cơng thức (1.6) tại Phụ lục số 01 theo Thơng tƣ 04/2010/TT-BXD: T GDP 2   (VT  LVayt ){[1  ( I XDCTbqI XDCT )]t  1} t 1 Trong đó: - T: độ dài thời gian thực hiện xây dựng cơng trình (ở đây là 3 q); - t: số thứ tự q phân bổ vốn thực hiện dự án (t = 1T); - Vt: vốn chi cho cơng trình dự kiến thực hiện trong q thứ t; - LVayt: chi phí lãi vay cơng trình dự kiến thực hiện trong q thứ t. Nếu chi phí lãi vay đã tính trong chi phí khác Gk, thì cần loại ra. - IXDCTbq: mức độ trƣợt giá bình qn tính trên cơ sở bình qn các chỉ số giá xây dựng cơng trình theo loại cơng trình của tối thiểu 3 q gần nhất so với thời điểm tính tốn;  I XDCT : mức dự báo biến động của các yếu tố chi phí, giá cả trong khu vực và quốc tế so với mức độ trƣợt giá bình qn q đã tính. Bước 3: Xác định vốn đầu tư phân bổ theo từng thời đoạn (q) đầu tư Ta tiến hành nhập mức phân bổ vốn từng q tính theo giá trị 30%, 30% và 40% để xác định giá trị vốn phân bổ (kinh phí cần sử dụng cho cơng trình theo các q): LH Ms Thu An 0985 099 938 để mua Dự tốn GXD bản quyền chỉ 300.000VNĐ/1 bản 13 DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD Hình 1.8 - Xác định vốn phân bổ trong từng thời đoạn Bước 4: Xác định chỉ số giá của 3 q gần nhất so với thời điểm tính tốn để tính mức độ trượt giá bình qn IXDCTbq Giả sử thời điểm lập dự tốn là q III năm 2014, bạn cần tìm văn bản cơng bố chỉ số giá cho các thời đoạn gần nhất: q III/2013, q IV/2013 và q I/2014 (q II năm 2014 chƣa có số liệu cơng bố). Những giá trị này có trong văn bản sau: - Quyết định số 8062/QĐ-SXD ngày 23/10/2013 về cơng bố chỉ số giá xây dựng tháng 7, 8, 9 và Q III năm 2013. Hình 1.9 - Chỉ số giá xây dựng cơng trình Q III/2013 - Quyết định số 102/QĐ-SXD ngày 8/1/2014 về cơng bố chỉ số giá xây dựng tháng 10, 11, 12 và Q IV năm 2013. LH Ms Thu An 0985 099 938 để mua Dự tốn GXD bản quyền chỉ 300.000VNĐ/1 bản 14 DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD Hình 1.10 - Chỉ số giá xây dựng cơng trình Q IV/2013 - Quyết định số 2816/QĐ-SXD ngày 29/04/2014 về cơng bố chỉ số giá xây dựng tháng 1, 2, 3 và Q I năm 2014. Hình 1.11 - Chỉ số giá xây dựng cơng trình Q I/2014 Áp dụng loại hình nhà ở dƣới 8 tầng, ta tra đƣợc thơng tin chỉ số giá nhƣ sau: - Chỉ số giá Q II/2013 : 97,93 - Chỉ số giá Q III/2013 : 97,36 - Chỉ số giá Q IV/2013 : 97,57 - Chỉ số giá Q I/2014 : 97,13 Ta thấy chỉ số giá nhỏ hơn 100, tức là vừa qua xu hƣớng chi phí, giá cả giảm so với thời điểm gốc cơng bố trong tập chỉ số giá. Nhập các chỉ số giá đƣợc tìm thấy tại các văn bản vào bảng tính: LH Ms Thu An 0985 099 938 để mua Dự tốn GXD bản quyền chỉ 300.000VNĐ/1 bản 15 DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD Hình 1.12 - Mức độ trượt giá bình qn IXDCTbq Bước 5: Xác định mức dự báo biến động của các yếu tố chi phí, giá cả trong khu vực và quốc tế so với mức độ trượt giá bình qn q đã tính (  I XDCT ) Mức dự báo biến động của các yếu tố chi phí, giá cả  I XDCT là một giá trị giúp làm tăng độ chính xác của việc xác định mức độ trƣợt giá, sau khi xác định mức độ trƣợt giá bình qn trên cơ sở bình qn các chỉ số giá ở Bước 3.2. Tham số này đƣợc xác định phụ thuộc vào số liệu, trình độ, khả năng dự báo của chun gia tƣ vấn. Ở đây xin đƣa ra một số nhóm yếu tố ảnh hƣởng đến mức biến động giá cả sau:  Nhóm yếu tố về kinh tế - xã hội: - Lạm phát - Lãi suất - Tỷ giá ngoại tệ - Giá cả vật liệu xây dựng - Nhu cầu tiêu dùng  Nhóm yếu tố về chính sách: - Chính sách thuế - Cơ chế, luật xây dựng - Chính sách lương bổng và tuyển dụng lao động  Nhóm yếu tố về tự nhiên: - Thời tiết - Thiên tai LH Ms Thu An 0985 099 938 để mua Dự tốn GXD bản quyền chỉ 300.000VNĐ/1 bản 16 <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/24/larger_bzj1435133209.jpg" /></a>

Tuyển tập bài tập thực hành sử dụng phần mềm dự toán GXD

DÙNG TÀI LIỆU SẼ HIỆU QUẢ HƠN VỚI PHẦN MỀM DỰ TỐN GXD 2.2. Cách xác định trên phần mềm Dự tốn GXD Chi phí khác đƣợc xác định theo Tổng mức ...

+ Đọc thêm »

Bài toán xác định giá vữa bê tông

STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Mác 150 Thành phần hao phí Đơn vị Giá vật t (đồng) Vật liệu Xi măng PCB40 Cát vàng Đá 1x2 Nớc Phụ gia dẻo hóa kg m3 m3 lít kg 831 110.000 210.000 2 1 297,0000 0,5210 0,3820 195,0000 công 46.828 0% 1,378 0,0700 ca 917.950 1,12 0,0396 ca 1.712.066 Mác 200 0,0070 Nhân công Nhân công sản xuất bê tông 3,0/7 Máy thi công Ô tô chuyển trộn 6m3 Trạm trộn 45m3/h Máy xúc 1,25m3 Máy ủi 108CV Máy khác Trực tiếp phí khác Cộng chi phí trực tiếp Chi phí chung Giá thành xây dựng Thu nhập chịu thuế tính trớc Giá bê tông trớc thuế Thuế giá trị gia tăng Giá trị bê tông sau thuế Chi phí lán trại phục vụ sản xuất Giá trị 1 m3 bê tông sau thuế KL định mức Thành tiền (đồng) 384.606 246.686 57.310 80.220 390 4.517 3.278 64.741 KL định mức 1 363,0000 0,4940 0,8200 195,0000 2% 1,378 0,0700 1,12 0,0396 36.351 ca ca % % 773.566 866.521 0,0070 0,0035 5% 1,5% Mác 250 Thành tiền (đồng) 539.004 301.505 54.340 172.200 390 10.569 4.517 3.278 64.741 1 436,0000 0,4560 0,8080 198,0000 2% 1,378 0,07000 1,12 0,0396 36.351 0,0070 11.984 5.415 3.033 1.022 KL định mức 0,0070 0,0035 5% 1,5% Mác 300 Thành tiền (đồng) 594.022 362.138 50.160 169.680 396 11.647 4.517 3.278 64.741 1 480,0000 0,4480 0,8050 190,0000 2% 1,378 0,07000 Thành tiền (đồng) 629.742 398.684 49.280 169.050 380 12.348 4.517 3.278 64.741 1,12 0,0396 36.351 0,0070 11.984 5.415 3.033 1.022 KL định mức 0,0070 0,0035 5% 1,5% 36.351 0,0070 11.984 5.415 3.033 1.022 11.984 5.415 3.033 1.022 0,0070 0,0035 5% 1,5% 6.808 9.124 9.949 10.485 460.672 617.386 673.229 709.485 T C Gxd 5,5% T+C 25.337 5,5% T+C 486.009 TL 6% Gtt Gxd+TL 6% 5% 5% Gtt+VAT 1% Gbt 5% 1% 833.088 1% 7.905 Gst+Glt 732.193 39.671 Gtt+VAT 790.516 7.249 Gst+Glt 546.337 44.910 793.417 37.644 Gtt+VAT 1% Gst+Glt 6% 752.872 724.944 5.409 39.022 748.507 Gxd+TL 5% Gtt+VAT 5,5% T+C 42.615 34.521 540.928 Glt 6% Gxd+TL 690.423 25.758 37.028 710.257 39.081 Gxd+TL 515.170 Gst 5,5% T+C 651.342 29.161 VAT 33.956 8.331 Gst+Glt 798.421 841.419 Mi ngi cú th download file ti õy: Click vo õy ti file Cỏc ý kin tho lun v cỏch tớnh ca levinhxd: í kin ca Malsoni810: Bng tớnh rt chi tit, trỡnh by khi chờ nhng Malsoni cú 1 iu mun hi li Levinh Ph gia bn ly l 2% cú th hiu l ph gia do húa hoc ph gia siờu do. T l bn ly cng phự hp vi quy nh ( khụng vt quỏ t l % ) i vi st 14-17, tuy nhiờn bn li tớnh l 2 % ca tng vt liu ( xi mng, cỏt, ỏ, nc ) cú chớnh xỏc hay khụng? Theo mỡnh thng tớnh ( dõn thy li ) l 2% l ca xi mng thụi ch khụng phi 2% ca ton b vt liu. Cỏi bng chit tớnh ca Levinh lm mỡnh rt thớch vỡ quỏ chi tit, ta cú th tn dng bng tớnh ny tớnh cho cỏc hng mc cụng tỏc bờ tụng khỏc nhau. Ch cn nhõn thờm h s va, vt liu khỏc tựy thuc vo tng loi cụng tỏc s c 1 bng chit tớnh n giỏ bờ tụng hon chnh. Ph gia siờu do bn chn l 2%, trong nh mc quy nh l khụng quỏ 15% xi mng. Mỡnh ngh bn ó Sum nhm trong khi tớnh toỏn. Cng chng cú vn gỡ c. Cm n Vinh vỡ cỏi bng tớnh Mi mi ngi tip tc Tr li ca levinhxd: Cm n bỏc Malsoni810 rt nhiu, ỳng l nh vy, õy em ang tớnh theo mt bi toỏn m ca bỏc TA, cũn thc t thỡ ph gia s khụng tớnh nh th! E cú th vớ d mt cụng trỡnh bờn em ó thi cụng: Ph gia s dng l Sikament R4, nh mc l 8lớt sika/1000kg xi mng (tc l 0,8%), ph gia sikamentR4 cú trng lng riờng khong 1,14kg/1 lớt, nh vy nh mc sika s l: Ph gia = 0,8%*KL xi mng *1,14 (ch nhõn 1,14 nu bt buc quy ra kg) __________________ C1. Cỏch tớnh quyetxd: Bi trỡnh by ca anh Levinhxd thỡ rt chi tit, em ngh honh trỏng quỏ so vi ngi mi bt u. Theo em ngh bi toỏn ny bỏc TA mun cho mi ngi c bit l ngi mi bt u hiu nguyờn lý tớnh toỏn. Em trỡnh by th ny khụng bit cú ỳng vi cỏi bi ''''m'''' ca bỏc Th Anh nh li anh Levinhxd núi nhộ. Gi s em dựng cp phi ca Nh nc theo M1776 tr. 407, M cp phi cho 1m3 bờ tụng mỏc 150, ỏ 0.5x1 (cm), st 2-4cm, s dng xi mng PC 30 - Thnh phn hao phớ gm cú: + Xi mng (kg): 296 + Cỏt vng (m3): 0.488 + ỏ dm (m3): 0.888 + Nc (lớt): 195 - Lp giỏ theo s liu bỏc Th Anh ó cho: + Xi mng PCB30 830.952 /tn (chỳ ý quy i n v) + Cỏt vng 110.000 /m3 + ỏ dm (0,5x1) 190.000 /m3 + Nc 4.500 /m3 Giỏ va bờ tụng = 0,296 x 830.592 + 0,488 x 110.000 + 0,888 x 190.000 + 195 x 4,5 = 469.132,73 ng/m3 ỏp s giỏ 1m3 Bờ tụng mỏc 150, ỏ 0.5x1, st 2-4 cm l: 469.132,73 ng. Tng t, nh vy em chit tớnh n giỏ cho cỏc loi bờ tụng vi cỏc cp phi khỏc. i vi cỏc cụng trỡnh cú thit k cp phi bờ tụng riờng thỡ em chit tớnh giỏ va theo cp phi ú m khụng dựng cp phi theo M. Khi s dng Excel thỡ em cú thit lp s liu ban u tng t theo bng tớnh ca bỏc levinhxd v khi giỏ xi mng, cỏt, ỏ, nc thay i thỡ em ch thay vo l bng tớnh t thay i. Vic tớnh toỏn hng trm cp phi theo nh mc ch mt vi phỳt. Khụng bit cú ỳng ý tỏc gi khụng? í kin ca levinhxd v cỏch tớnh ca quyetxd: ỳng nh bn Quyetxd núi, bng tớnh ca mỡnh cú v khú khn cho nhng ngi mi bt u! Tuy nhiờn mỡnh cng xin lu ý vi bn, cỏch m bn tớnh ra mt 1m3 va ch l chi phớ trc tip (thm chớ mi tớnh n vt liu) cu thnh 1m3 va! Cũn trong thc t, cũn bao nhiờu khon phớ cho 1m3 va c to thnh na c m Mỡnh cú th vớ d ra õy cho bn chi phớ u vo nú tuụn ra c mt khi va nhộ (cũn nh bng excel mỡnh ó tớnh v post lờn trc ú l chi phớ c thanh toỏn theo ch chớnh sỏch nh nc hin hnh) Nu bờ tụng trn ti ch: Chi phớ trc tip: - Chi phớ vt liu cu thnh ( nh bn tớnh) - Chi phớ nhõn cụng trn va - Mỏy múc (mỏy trn va) - Chi phớ trc tip khỏc (cỏc vt liu ph khỏc chng hn) Chi phớ chung: - Lng k thut, lng qun lý - BH y t, BH xó hi - Chi phớ cụng trng (in, nc, in thoi, vn phũng phm vv) - Chi phớ sa cha mỏy múc (mỏy trn va) - Chi phớ khu hao mỏy múc (mỏy trn va) - Chi phớ nhiờn liu khỏc vv Chi phớ lói vay, chi khỏc: - Lói vay vn c nh - Lói vay vn lu ng - Chi khỏc... Vv v vv. ( ) Nu bờ tụng thng phm: Chi phớ trc tip: - Chi phớ vt liu cu thnh ( nh bn tớnh) - Chi phớ nhõn cụng sn xut bờ tụng (nhõn cụng iu khin trm) - Chi phớ mỏy (trm trn, mỏy xỳc lt, mỏy i vv..) - Chi phớ trc tip khỏc (cỏc vt liu ph khỏc chng hn) Chi phớ chung: - Lng giỏn tip cho iu hnh trm trn, k toỏn, th kho, bo v - BH y t, BH xó hi - Chi phớ hot ng ca trm (in, nc, in thoi, vn phũng phm vv) - Chi phớ sa cha mỏy múc (trm, mỏy xỳc, mỏy phỏt in d phũng vv) - Chi phớ khu hao mỏy múc (trm, mỏy xỳc, mỏy phỏt in d phũng vv) - Chi phớ nhiờn liu khỏc vv Chi phớ vn chuyn: - Lng lỏi xe ụ tụ chuyn trn, cỏc khon BH kốm theo - Khu hao xe, sa cha xe - Nhiờn liu chớnh, ph cho xe vv Chi phớ lói vay, chi phớ khỏc: - Lói vay vn c nh - Lói vay vn lu ng - Cỏc khon thu kinh doanh ca trm phi np Vv v vv. ( ) Kinh doanh l phi hch toỏn mi chi phớ u vo u ra! tham kho nhộ! Cỏch tớnh c khuyn khớch tham kho: levinhxd <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/24/larger_xji1435134816.jpg" /></a>

Bài toán xác định giá vữa bê tông

STT 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 Mác 150 Thành phần hao phí Đơn vị Giá vật t (đồng) Vật liệu Xi măng PCB40 Cát vàng ...

+ Đọc thêm »

Đo bóc tách tiên lượng và lập dự toán

II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 3. Tỷ lệ bản vẽ Tỷ lệ của một hình biểu diễn là tỷ số giữa kích thước đo trên bản vẽ và kích thước tương ứng đo trên vật thật. Trị số kích thước ghi trên hình biểu diễn không phụ thuộc vào tỷ lệ của hình biểu diễn đó. Tiêu chuẩn Tài liệu thiết kế TCVN 3-74 quy định phải chọn tỷ lệ của các hình biểu diễn trong các dãy sau Tỷ lệ thu nhỏ: 1/2; 1/2,5; 1/4; 1/5; 1/10; (1/15); 1/20; 1/25; (1/40); 1/50; (1/75); 1/100; 1/200; 1/400; 1/500; (1/800); 1/1000; 1/10 n Tỷ lệ nguyên hình: 1/1 Tỷ lệ phóng to: 2/1; 2,5/1; 4/1; 5/1; 10/1; 20/1; 40/1; 50/1; 100/1 Trong đó: n là số nguyên Các tỷ lệ ghi trong ngoặc nên hạn chế sử dụng Con số tỷ lệ được ghi ở ô dành riêng trong khung tên II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 4. Ký hiệu đường nét và đường trục trong bản vẽ xây dựng 4.1. Đường nét trong bản vẽ (TCVN 5570-1991) Để biểu diễn các vật thể trên bản vẽ xây dựng, người ta phải sử dụng các nét vẽ. Các nét vẽ có chức năng thể hiện khác nhau được phân biệt ở độ đậm nhạt và ký hiệu của nét vẽ như sau: II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 4. Ký hiệu đường nét và đường trục trong bản vẽ xây dựng 4.2. Đường trục trong bản vẽ Để biểu diễn các trục của vật thể trên hình biểu diễn, người ta dùng các đường trục. Số thứ tự của đường trục được ghi bằng số hoặc bằng chữ trong các vòng tròn đơn. Số ghi theo số Arab, chữ ghi theo chữ cái, kiểu chữ in hoa, trừ hai chữ I và O vì dễ nhầm lẫn với chữ số. II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 4. Ký hiệu đường nét và đường trục trong bản vẽ xây dựng 4.2. Đường trục trong bản vẽ (tiếp) Đường kính của vòng tròn phụ thuộc vào tỷ lệ của hình vẽ và được quy định: 6mm với hình vẽ có tỷ lệ nhỏ hơn 1:200 8mm với hình vẽ có tỷ lệ nhỏ hơn 1:100 10mm với hình vẽ có tỷ lệ lớn hơn 1:100 Thứ tự ghi chữ, chữ số ký hiệu đường trục được quy ước như sau: II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 4. Ký hiệu đường nét và đường trục trong bản vẽ xây dựng 4.2. Đường trục trong bản vẽ (tiếp) II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 5. Chữ và chữ số trên bản vẽ xây dựng Chữ và chữ số trên bản vẽ xây dựng được thể hiện theo TCVN 4608-1988 <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_08/25/larger_hdf1440477991.jpg" /></a>

Đo bóc tách tiên lượng và lập dự toán

II. Những tiêu chuẩn cơ bản về trình bày bản vẽ xây dựng 3. Tỷ lệ bản vẽ Tỷ lệ của một hình biểu diễn là tỷ số giữa kích thước đo trên bản v...

+ Đọc thêm »

Thiết kế cung cấp điện cho nhà máy sản xuất máy kéo

p0 - sut chiu sỏng trờn 1 n v din tớch chiu sỏng [W/m2] F - din tớch c chiu sỏng [m2], F c tớnh nh sau: Din tớch phõn xng sa cha c khi l F = 1134 [m 2 ] Trong phõn xng SCCK h thng chiu sỏng s dng ốn si t , tra bng PL1.2(TL1) ta tỡm c p0 = 15[W/m2] = 0,015[kW/m2]. Ph ti chiu sỏng ca phõn xng : Pcs = p0 . F = 0,015.1134 =17,01kW Qcs = 0 2.1.6. Xỏc nh ph ti tớnh toỏn ca ton phõn xng: Ph ti tỏc dng ca ton phõn xng: n Ppx = kt P tti 1 = 0,85 (16,57+18,9+23,15+24,91+20,26) = 88,22 kW Trong ú: kt - h s ng thi ca ton phõn xng , ly kt =0,85 Ph ti phn khỏng ca phõn xng: Qttpx = Pttpx.tg = 88,22.1,33 =117,33 kVAr Ph ti ton phn ca phõn xng k c chiu sỏng : Sttpx = Ittpx = (Ppx + Pcs ) 2 + Q 2 = px S ttpx U 3 cospx = Pttpx S ttpx = ( 88, 22 + 17, 01) 2 + 117,332 = 157,61 kVA 157, 61 = 239, 46 A 0,38 3 = 88, 22 = 0,56 157, 61 2.2. Xỏc nh ph ti tớnh toỏn cho cỏc phõn xng cũn li 2.2.1. Xỏc nh PTTT cho Ban qun lý v Phũng thit k . Cụng sut t : 200 kW Din tớch : 1721,25 m2 Tra bng PL1.3[1] vi ban Qun lý v phũng Thit k tỡm c : knc = 0.7 , cos = 0.7 Tra bng PL 1.3.TL1 ta cú: knc= 0,7; cost b= 0,7 Tra bng ta tỡm c sut chiu sỏng p0 = 20 W/m2, õy ta s dng ốn hunh quang cú Coscs=0,95, tgcs=0,33 * Cụng sut tớnh toỏn ng lc: Pl=knc.P=0,7. 200 = 140,0 (kW) Qdl= Pl.tg= 1,02 . 140 = 142,80 (kW) * Cụng sut tớnh toỏn chiu sỏng: Pcs= p0.F=20.1721,25.10 3 = 34,43 (kW) 11 Qcs = Pcs.tg cs =34,43.0,33 = 11,36 (kVAr) * Cụng sut tớnh toỏn tỏc dng ca phõn xng: Ptt=Pl+ Pcs= 140+ 34,43 = 174,43 (kW) * Cụng sut tớnh toỏn phn khỏng ca phõn xng: Qtt = Ql + Qcs= 142,80 + 11,36 = 154,16 (kVAr) * Cụng sut tớnh toỏn ton phn ca phõn xng: 2 Stt = Ptt2 + Qtt = 174, 432 + 154,162 = 232, 79 (kVA) Itt = Stt 232, 79 = = 353, 69 A 3.U 3 ì 0,38 2.3. Xỏc nh ph ti tớnh toỏn ca nh mỏy : Bng 2.7. Ph ti tớnh toỏn cỏc phõn xng Pm knc Tờn phõn xng P0 Pcs Ptt Qtt Stt Itt cos W/m2 (kW) (kW) (kW) (kW) 1. Ban qun lý v phũngTK 2. PX ỳc 3. PX gia cụng c khớ 4. PX c lp rỏp Pl (kW) (kVAr) (kVA) (A) 200 0,7 0,7 20 140 34,43 174,43 154,16 232,79 353,69 1500 0,7 0,8 15 1050 40,4 1090,4 787,5 1345 2043,58 3600 0,4 0,6 15 1440 66,83 1506,8 1915,2 3200 0,4 0,6 15 1280 65,61 1345,6 1702,4 0,6 0,7 15 1080 53,16 1133,2 1101,6 1580,4 2401,12 0,6 0,7 15 1500 1530 2171,1 3298,66 0,6 15 17,01 105,23 117,33 157,61 0,6 0,6 15 1260 46,17 1306,2 1675,8 2124,7 3228,16 0,7 0,8 15 2450 27,34 2477,3 1837,5 3084,4 4686,28 0,6 0,7 15 1020 34,02 1040,4 0,8 0,8 0,8 0,9 15 15 640 48 5. PX luyn kim 1800 mu 6. PX luyn kim 2500 en 7. PX sa cha c khớ 8. PX rốn dp 2100 9. PX nhit luyn 3500 10. B phn nộn 1700 khớ 11.Trm bm 800 12.Kho vt liu 60 Tng 40,4 1540,4 1054 12,15 652,15 55,28 103,28 480 40,73 12489 2436,9 3702,50 2170 1481 3296,94 239,46 2250,16 809,75 1230,29 111,02 168,68 12383 12 * Ph ti tớnh toỏn tỏc dng ca ton nh mỏy : 10 P Pttnm = kt . tti 1 Trong ú : kt - h s ng thi ly bng 0,85 Pttnm = 0,85 . 12489,02= 10615,67kW * Ph ti tớnh toỏn phn khỏng ton nh mỏy: 10 Qttnm = kt . Q tti 1 Trong ú : kt - h s ng thi ly bng 0,85 Qttnm = 0,85 . 12382,62 = 10525,23kVAr *Ph ti tớnh toỏn ton nh mỏy: Pttnm 2 + Qttnm 2 = 10615, 67 2 + 10525, 232 = 14949, 01 kVA Sttnm = * H s cụng sut nh mỏy: P 10615, 67 tt coscs = S = 14949, 01 = 0, 71 tt 2.4. Xỏc nh tõm ph ti in v v bn ph ti 2.4.1.Xỏc nh tõm ph ti in : n Tõm ph ti in l im tho món diu kin mụ men ph ti Pl i i t giỏ tr cc 1 tiu . Trong ú : Pi : cụng sut ca ph ti th i . v li :khong cỏch ph ti th i n tõm ph ti. xỏc nh to ca tõm ph ti cú th s dng cỏc cụng thc sau : n S x i x0 = 1 n S 1 i n i S y i ; y0 = 1 n S 1 i n i S z i ; z0 = i 1 n S i 1 Trong ú : x0 , y0 , z0 - to ca tõm ph ti , xi , yi , zi - to ca ph ti th i tớnh theo mt h trc to XYZ tu chn , Si -cụng sut ca ph ti th i Tuy nhiờn trong thc t thỡ ớt quan tõm ti z vỡ i a s cỏc ph ti in c xột n u c b trớ trờn cựng mt mt bng. Tõm ph ti l v trớ tt nht t cỏc trm bin ỏp, trm phõn ph, t phõn ph, t ng lc nhm mc ớch tit kim chi phớ cho dõy dn v gim tn tht trờn li in. 13 2.4.2. Bn ph ti Bn ph ti in l mt vũng trũn v trờn mt phng , cú tõm trựng vi tõm ca ph ti in , cú din tớch tng ng vi cụng sut ca ph ti theo t l xớch no ú tu chn .Bn ph ti cho phộp ngi thit k hỡnh dung c s phõn b ph ti trong mt phm vi cn thit , t ú cú c s lp cỏc phng ỏn cung cp in. Bn ph ti c chia thnh 2 phn: phn ph ti ng lc (phn hỡnh qut chm en) v phn ph ti chiu sỏng (phn hỡnh qut trng) Bỏn kớnh vũng trũn biu ph ti th i c xỏc nh qua biu thc: Ri = Si ;trong ú m l t l xớch , õy chn m = 5kVA/mm2 m. Gúc ph ti chiu sỏng trờn s c tớnh theo cụng thc: = 360.Pcs Ptt Tớnh toỏn cho Ban qun lý v phũng thit k: R1 = = Stt 232, 79 = 3,85mm .m 3,14.5 Pcs 34, 43 .360 = .3600 71, 060 Ptt 174, 43 Cng nh trờn ta tớnh toỏn cho cỏc phõn xng khỏc ta cú: Kt qu tớnh toỏn bỏn kớnh v gúc gii hn chiu sỏng ca biu ph ti cỏc phõn xng (m=5 kVA/mm2). Bng 2.8. Kt qu xỏc nh R v cs ca cỏc phõn xng . Ký hiu Tờn phõn xng trờn MB 1 BQL v phũng thit k 2 Phõn xng ỳc 3 PX gia cụng c khớ 4 Phõn xng c lp rỏp 5 PX luyn kim mu 6 PX luyn kim en 7 PX sa cha c khớ 8 Phõn xng rốn dp 9 Phõn xng nhit luyn 10 B phn nộn khớ 11 Trm bm 12 Kho vt liu Pcs kW Ptt kW Stt 34,43 40,40 66,83 65,61 53,16 40,40 17,01 46,17 27,34 34,02 12,15 55,28 174,43 1090,40 1506,83 1345,61 1133,16 1540,40 105,23 1306,17 2477,34 1054,02 652,15 103,28 232,79 1345,04 2436,91 2169,98 1580,37 2171,11 157,61 2124,71 3084,41 1481,01 809,75 111,02 R x, mm y, mm mm cs 117,5 80,15 55 33 54,81 30,03 85 106,5 12,5 15 15 121 71 13 16 18 17 9 58 13 4 12 7 193 Tõm ph ti 74,62 18,43 15,18 14 66,93 69,22 68 55 42 73,5 25 19,5 3,9 9,3 12,5 11,8 10,0 11,8 3,2 11,6 14,0 9,7 7,2 2,7 14 T kt qu tớnh toỏn trong bng ta v c biu ph ti ca cỏc phõn xng nh hỡnh v Hỡnh 2.1. Bn ph ti ca nh mỏy sn xut mỏy kộo . 15 CHNG 3 THIT K MNG IN CAO P CHO NH MY Vic la chn s cung cp in nh hng rt ln n cỏc ch tiờu kinh t k thut ca h thng. Mt s cung cp in c coi l hp lý phi tho món nhng yờu cu c bn sau: m bo cỏc ch tiờu k thut. m bo tin cy cung cp in. Thun tin v linh hot trong vn hnh. An ton cho ngi v thit b. D dng phỏt trin ỏp ng yờu cu tng trng ca ph ti in. m bo cỏc ch tiờu v mt kinh t. Cỏc bc tớnh toỏn thit k mng in cao ỏp cho nh mỏy bao gm: 3.1. La chn cp in ỏp truyn ti t trm khu vc v nh mỏy 3.1.1. Cỏc cụng thc kinh nghim Trong tớnh toỏn in ỏp truyn ti, thụng thng ngi ta thng s dng mt s cụng thc kinh nghim sau: U = 4,34 L + 0,016 P (kV) U= (Kv P (0,1 + 0,015 L ) U = 16 P.10 3.L U = 17 L + P.10 3 16 (kV) (kV) Trong ú:U : l in ỏp truyn ti, kV. L : l khong cỏch truyn ti, km. P : l cụng sut tryn ti, kW. 3.1.2. Xỏc nh in ỏp truyn ti in v nh mỏy Kinh nghim vn hnh cho thy ph ti in ca nh mỏy s tng lờn khụng ngng do vic hp lý hoỏ tiờu th in nng v thay th hoc lp t thờm cỏc thit b s dng in . Vỡ vy khi chn in ỏp ti in ta cng phi tớnh n s phỏt trin trong tng lai ca nh mỏy.Nhng vỡ khụng cú thụng tin chớnh xỏc v s phỏt trin ca ph ti in ca nh mỏy cho nờn ta xột s b theo h s tng trng hng nm ln nht trong 10 nm ti theo cụng thc (2-32) chng II v ó cú c S(t) l cụng sut ca nm d kin l: S(t) = S(10) = 14949,01 kVA Pnm(10) = Snm(10) =10615,67 kW Xỏc nh ỏp truyn ti theo cụng thc (3-1) vi : P = P(10) = 10615,67 kW L = 10 km 16 <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_09/07/larger_pud1441588337.jpg" /></a>

Thiết kế cung cấp điện cho nhà máy sản xuất máy kéo

p0 - sut chiu sỏng trờn 1 n v din tớch chiu sỏng [W/m2] F - din tớch c chiu sỏng [m2], F c tớnh nh sau: Din tớch phõn xng sa cha c khi l F =...

+ Đọc thêm »

Hướng dẫn cài đặt biến tần Siemens

Hướng dẫn cài đặt biến tần Siemens

5./ Sử dụng màn hình * Chức năng của từng nút bấm như sau: Phạm Trọng Thuận – TBD K52 –GTVT 31 Phạm Trọng Thuận – TBD K52 –GTVT 32 ...

+ Đọc thêm »

3 yếu tố cần kiểm tra khi động cơ ô tô không nổ

hóa cốm trên thành van là hai nguyên nhân chính. Van bị hở là nỗi sợ của người đi xe bởi nó gây ra nhiều vấn đề như xe hao dầu, máy yếu, động cơ mòn nhanh khiến công sửa chữa và chi phí tăng lên. Một khả năng khác cũng cần kiểm tra là hệ thống xả. Nếu không có khí xả thì khí nạp cũng không thể vào được. Có nhiều cách kiểm tra dòng không khí nhưng cách phổ biến nhất là thử nghiệm sức nén. Có thể thợ sửa chữa sẽ đo độ chân không của bộ góp khí nạp hoặc áp suất khí xả nhưng phương pháp đơn giản nhất là đặt tay lên ống pô khi một người khác quay máy. Nếu có dòng khí tác động vào tay, nghĩa là hệ thống chưa hỏng nặng hoặc vẫn bình thường. Vấn đề nhiên liệu Những vấn đề do nhiên liệu gây ra thường rất phức tạp, đặc biệt khi động cơ không hoạt động trong một thời gian dài. Khi xăng bay hơi, nó để lại những chất nhựa có phân tử nặng làm tắc chế hòa khí hay đầu kim phun. Vì vậy, bạn nên đổ xăng mới trước khi khởi động một chiếc xe lâu ngày không sử dụng. Có thể dùng dòng khí áp suất cao cuốn những chất bẩn trên, nhưng thỉnh thoảng, bạn nên tháo các đường dẫn nhiên liệu ra để rửa. Trong trường hợp đầu kim phun bị bẩn, chúng có thể được làm sạch một phần khi động cơ hoạt động nhưng quá trình này mất vài phút. Để yên tâm hơn, có thể sử dùng chất phụ gia làm sạch chế hòa khí hoặc kim phun. Loại phụ gia này được pha vào xăng với liều lượng theo chỉ định và không nên lạm dụng nó trong một thời gian dài. Bu-gi đóng vai trò đánh lửa, đốt cháy hoà khí. (Howstuffworks) Hệ thống đánh lửa Nguyên nhân cuối cùng là hệ thống đánh lửa. Nếu nhiên liệu và không khí không phải là nguyên nhân khiến xe hoạt động bất thường thì lý do còn lại là bu-gi. Động cơ không hoạt động hoặc xe chạy yếu nằm trong số những hậu quả do bu-gi có vấn đề. Thông thường, bu-gi hoạt động tốt có điện thế ở khoảng 40.000100.000 volt. Trên thực tế, rất dễ kiểm tra hệ thống này. Chỉ cần tháo bu-gi, để nó gần một miếng kim loại vào quay động cơ, nếu có tia lửa điện, nó vẫn hoạt động còn nếu không, bạn nên thay một chiếc khác. Những dấu hiệu về màu sắc, độ ướt hay bám muội trên bu-gi cũng cho bạn biết về tình trạng của động cơ. Ví dụ, nếu bu-gi ướt và đen của dầu cháy chứng tỏ động cơ bị rỉ dầu từ van hoặc từ séc-măng. Có những hỏng hóc rất đơn giản nếu bạn nắm vững những vấn đề cơ bản. Kiến thức nền tảng không giúp khắc phục được sự cố nhưng cho bạn những phán đoán ban đầu để nhận ra tầm quan trọng của những hỏng hóc trên chiếc xe. <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/19/larger_smh1434710196.jpg" /></a>

3 yếu tố cần kiểm tra khi động cơ ô tô không nổ

hóa cốm trên thành van là hai nguyên nhân chính. Van bị hở là nỗi sợ của người đi xe bởi nó gây ra nhiều vấn đề như xe hao dầu, máy yếu, độn...

+ Đọc thêm »

Bắt bệnh của phanh ô tô

dầu hoặc lọt khí trong hệ thống, má phanh quá mòn. Trong trường hợp cần đẩy piston chính bị cong hoặc má phanh mòn, giải pháp cần làm ngay là thay chiếc mới. Nếu thiếu dầu, bạn nên tới các garage hoặc đại lý chính hãng để bổ sung theo đúng loại mà nhà sản xuất khuyến cáo như DOT3, DOT4 hay DOT5. Còn nếu hệ thống thủy lực bị lọt khí, các đại lý sẽ tiến hành xả khí, mà thợ hay gọi là "xả e", bắt nguồn từ từ tiếng Anh "air-không khí". Một hiện tượng hiếm gặp nhưng hết sức nguy hiểm là xe bị lệch sang một bên khi phanh. Nguyên nhân của hiện tượng này là do lực phanh tác động lên các bánh không đồng đều, do một trong số chúng dính dầu, khe hở má phanh-tang trống không đều, đường dẫn dầu bị tắc cục bộ. Khi gặp phải tình huống này, bạn nên tới ngay các garage để sửa chữa bởi nó khiến xe rất dễ lật, mất lái khi ở tốc độ cao, mà đặc biệt với các loại kích thước lớn như xe thể thao đa dụng. Ngoài các hiện tượng trên, một vấn đề mà người đi xe thường gặp phải là tiếng kêu khi phanh. Dấu hiệu này cho thấy má phanh đã quá mòn, trơ đinh tán và chúng ma sát với tang trống gây tiếng két két rất khó chịu. Phản ứng duy nhất là bạn thay má phanh mới, giúp phanh ăn hơn và xe đi cũng dễ chịu hơn. Bệnh phanh đĩa Phanh đĩa có ưu điểm là có độ cân bằng tốt khi dừng. Xét theo khía cạnh sử dụng cho xe cá nhân, phanh đĩa có ít nhược điểm và cũng ít bệnh hơn phanh tang trống. Tuy nhiên, do các dòng sedan (xe 5 chỗ) hay SUV thường đi với tốc độ cao nên việc theo dõi, bảo dưỡng, kịp thời phát hiện hỏng hóc là hết sức cần thiết. Đầu tiên, nếu bàn đạp rung khi phanh, bạn phải nghĩ ngay tới trường hợp đĩa phanh vị vênh, bề dày không đều và giải pháp là thay thế đĩa phanh mới. Bệnh thường thấy hơn của kiểu phanh này là tiếng kêu khi bạn nhấn chân phanh. Và nguyên nhân chủ yếu là má phanh quá mòn. Đĩa tiếp xúc với má mòn tạo ra tiếng kêu loẹt xoẹt, xuất phát từ sự va chạm giữa kim loại trên má (hết lớp vật liệu ma sát) với đĩa phanh. Đối với xe máy, kỹ thuật viên thường xử lý bằng cách mài mịn đĩa để loại các vết xước. Tuy nhiên với ôtô, lực phanh thường lớn hơn nên cách giải quyết duy nhất là thay má và đĩa phanh mới. Hiện tượng thường gặp thứ hai là phanh không nhả sau khi bỏ bàn đạp phanh. Đây là dấu hiệu cho thấy bộ trợ lực phanh hỏng, bàn đạp cong nên không trở về vị trí ban đầu. Ngoài ra, một lý do nữa là cần đẩy bơm chính được điều chỉnh không đúng và cách khắc phục là tới các garage để kiểm tra, hiệu chỉnh. <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/19/larger_wlt1434710303.jpg" /></a>

Bắt bệnh của phanh ô tô

dầu hoặc lọt khí trong hệ thống, má phanh quá mòn. Trong trường hợp cần đẩy piston chính bị cong hoặc má phanh mòn, giải pháp cần làm ngay l...

+ Đọc thêm »

Thiết kế cơ khí hệ thống truyền động băng tải

Thy giỏo hng dn : c Nam Thiết kế bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng Số liệu cho trớc: P1 = 4,08 kW n1 =318,4 (vg/ph) u =4,44 1.Chọn vật liệu: +/ Chọn vật liệu của bánh nhỏ :Thép C45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB =241285 b = 850(MPa) ch=580(MPa); +/ Chọn vật liệu của bánh lớn giống nh vật liệu làm bánh nhỏ nhng có HB =192240 b=750(MPa) ch=450(MPa) 2.Xác định ứng suất cho phép: Theo bảng 6.2 với thép 45 tôi cải thiện , ta có: 0Hlim=2.HB + 70 ; SH = 1,1 ; 0Flim=1,8 .HB ; SF = 1,75; Chon độ rắn bánh nhỏ là HB1 = 245 bánh lớn là HB2 = 230 =>0Hlim1 =2 . HB+70 = 2. 245 +70 =560 MPa 0Flim1 = 1,8 . 245 = 441 MPa 0Hlim2 =2 . HB+70 = 2. 230 +70 =530 MPa 0Flim2 = 1,8 . 230 = 414 MPa Theo 6.5 ta có: NH01=30.HBHB2,4 =30 . 2452,4 = 16.106; NH02=30.HBHB2,4 = 30 . 2302, 4=13,9.106; +)ứng suất tiếp xúc cho phép: Theo 6.5 ta có: NHE2 = 60 . c. ( Ti / Tmax ) 3 .ni .t i = 60 . c . t n1 . t i . ( Ti / Tmax ) 3 . i u1 ti =60 . 1. m,6,1.107 Do đó KHL2 = 1 NHE1 = NHE2 . u > NHO1 =>KHL1 = 1 Nh vậy sơ bộ ta xác định đợc: [H] =0Hlim.KHL/SH =>[H1] = [H2] = 560.1 1,1 530.1 1,1 = 509 MPa = 481,8 MPa 1 Do đó ta có: [H] = ([H1] + [H2]). 2 = (509 + 481,8) . +/ứng suất uốn cho phép: Nguyn Vn Hi C in T 2-K49 1 2 = 495,4 MPa 13 Thy giỏo hng dn : c Nam 6 NFE2 = 60.c. Ti .ni .t i = T max 6 T = 60.c. t i . i .ni . t i ti T max 318,4 = 60. 1 . .19000.(0,86 . 0,5 + 0,5 . 1)= 5,1.107 4,44 = NFE2> NF0 =4.106 nên KFL2=1 NFE1 = u . NFE2 =>NFE1 > NFO Do đó KFL1 = 1 Vậy theo công thức 6.2a ( bộ truyền quay 1 chiều KFC = 1) [F] =0Flim.KFC. KFL/SF 441.1.1 [F1] = 1,75 = 252 MPa 414.1.1 [F1] = 1,75 = 236,5 MPa +/ứng suất cho phép khi quá tải: [H]max =2,8.ch2 = 2,8 . 450 = 1260 (MPa) [F1]max =0,8.ch1 = 0,8 . 580 = 464(MPa) [F1]max =0,8.ch2 = 0,8 . 450 = 360(MPa) 3.Xác định sơ bộ khoảng cách trục: aw=Ka(u+1) 3 T1 .K H [ H ] 2 .u.ba (6.15a); +)Ka= 43 :hệ số phụ thuộc vào vật liệu của cặp bánh răng và loại răng ( theo bảng 6.5) +)u=4,44 : tỷ số truyền của cặp bánh răng +)T1=122374 (Nmm) :mômen xoắn trên trục chủ động +)[H] = 495,4(MPa) +)ba= 0,3 chọn sơ bộ theo (bảng 6.6) +)KH :hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng khi tính về tiếp xúc Theo bảng 6.7 chọn KH ứng với sơ đồ 5 (bánh răng phân bố không đối xứng) Mặt khác : bd=0,5 . ba . (u+1) = 0,5 . 0,3 . (4,44+1)=0,816 Theo bảng 6.7 => Tra theo nội suy : 0,816 0,8 K H 1,05 = = 0,08 => KH = 1,0516 1 0,8 1,07 1,05 aW=43. ( 4,44 + 1) 3 122374.1,0516 = 171,4 mm 495,4 2.4,44.0,3 Nguyn Vn Hi C in T 2-K49 14 Thy giỏo hng dn : c Nam Chọn aW = 175 mm 4.Xác định các thông số ăn khớp: +) Theo (6.17) m =(0,01- 0,02) . aW= ( 0,01 ữ 0,02 ) . 175 = 1,75 3,5 ( mm) Chọn m =2,5 theo tiêu chuẩn +)Chọn sơ bộ =100 (00 b = 12.88 Với t = atw = arctg ( tg20 / 0,971) = 20,548 =>Do đó theo 6.34 ZH = 2. cos b 2. cos12,88 = = 1,722 sin 2atw sin 2.20,548 +)Z : hệ số kể đến sự trùng khớp của bánh răng Theo 6.37do =bw.sin/(m) = 52,5 . sin13,7290/( 3,14 . 2,5 ) =1,578 > 1 ba . aw = 0.3 . 175 =52,5 Với bw là chiều rộng bánh răng bw = Theo 6.38 ta có với > 1 Z= Với (1/) = 1 1,673 = 0,773 Nguyn Vn Hi C in T 2-K49 15 Thy giỏo hng dn : c Nam 1 1 = [1,88 3,2 ( Z + Z )] . cos 1 2 = [1,88 3,2( 1 25 + 1 )] . cos13,7290 =1,673 111 +)Đờng kính vòng lăn bánh nhỏ dw1 =2 . aw / (u+1) =2 . 175 / (4,44+1) =64,34 mm; +)Theo 6.40 , v = .d w1 .n1 3,14.64,34.318,4 = = 1,07 (m/s) 60000 60000 Với v = 1,07 (m/s) theo bảng 6.13 với cấp chính xác 9 và v go = 73 H = 0,002.73.1,07. H = 0,002 175 = 0,98 4,44 Do đó theo 6.41 +) Hệ số tải trọng động KHv = 1 + H .bw .d w1 = 1,011 2.T1 .K H .K H Theo 6.39 =>KH = KH .KH .KHV = 1,0516 . 1,13 . 1,011 =1,2 Thay các giá trị vào 6.36 ta đợc H = 274 . 1,722 . 0,773 . 2.122374.1,2.(4,44 + 1) = 469 MPa 52,5.4,44.64,34 2 *)Xác định chính xác ứng suất tiếp cho phép Theo 6.1 v = 1,07 m/s Zv = 1 Với cấp chính xác động học là 9 ,chọn cấp chính xác về mức tiếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám Ra = 2,5.1,25 àm ,do đó ZR = 0,95 Với da < 700mm KXH = 1 =>[H] = [H] . ZV . ZR .KXH =495,4 . 1. 0,95 . 1 =471 (MPa) Vậy [H] = 469 < [H] = 471 Mặt khác : [ H ]'' H 471 469 = =0,43% < 10 % . H 469 => Không thừa bền. Vậy điều kện bền tiếp xúc thoả mãn. 6.Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn: Nguyn Vn Hi C in T 2-K49 16 Thy giỏo hng dn : c Nam Để đảm bảo độ bền uốn cho răng ứng suất sinh ra tại mặt răng không đợc vợt quá giá trị cho phép: F1 = 2.T1 .K F .Y .Y .YF 1 bW .d W 1 .m [F1] +)Theo bảng 6.7 Hệ số phân bố không đều tải trọng K F = 1,122. +)Theo bảng 6.14 với v < 2,5 m/s Cấp chính xác là 9 ta có KF = 1,37 +)KFV : Hệ số tải trọng động vF = F .g o .v. a w = 0,006 . 73. 1,07. u 175 =2,94 4,44 Với Theo bảng 6.15 F Hệ số kể đến ảnh hởng của sai số ăn khớp F = 0,006 Bảng 6.16 go = 73 +)do đó KFV = 1 + VF .bw .d w1 2,94.52,5.64,34 = 1,026 =1+ 2.T1 .K F .K F 2.122374.1,122.1,37 +)KF = KF . KF . KFV =1,122. 1,37 . 1,026 = 1,577 1 1 Với =1,673 =>Y = = 1,673 = 0,598 +) Với = 13,729 o =>Y = 1 13,729 = 0,902 140 +)Số răng tơng đơng Zv1 = Z1 25 = = 27 3 3 cos 13,729 0 cos Zv1 = Z2 111 = =121 3 3 cos cos 13,729 0 Theo bảng 6.18 ta đợc : Tra theo nội suy 27 25 YF 1 3,9 = 0,4 = 30 25 3,8 3,9 =>YF1 = 3,86 YF2 = 3,6 +) Với m = 2,5 mm => YS = 1,08 - 0,0695ln(m) =1,08 - 0,695. ln2,5 = 1,016 +)YR = 1 (bánh răng phay) +)KXF = 1 (da < 400 mm) Do đó theo 6.2 và 6.2a ta có [F1] = [F1] . YR . YS .KXF =252 . 1 .1,016 . 1 =256 MPa Nguyn Vn Hi C in T 2-K49 17 Thy giỏo hng dn : c Nam [F2] = [F2] . 1,016 = 236,5 . 1,016 = 240 MPa Thay các giá trị vào công thức trên ta có: F1 = 2.122374.1,577.0,598.0,902.3,86 = 95MPa 52,5.64,34.2,5 F1 < [F1] = 256 MPa YF 2 3,6 F2 = F1 . Y = 95 . 3,86 = 89 MPa F1 F2 < [F2] = 240 MPa Vậy điều kiện bền uốn đợc thoả mãn 7.Kiểm nghiệm về quá tải Theo 6.48 với Kqt = Tmax = 1,5 T Do đó : H1max= H . K qt = 469 . 1,5 = 574 MPa < [H]max =1260 (MPa); Theo 6.49 F1max= F1.Kqt = 95.1,5 =1425 < [F1]max = 464(MPa); F2max= F.Kqt = 89.1,5 =133,5 < [F2]max = 360(MPa); Đảm bảo điều kiện quá tải đủ bền 8.Các thông số và kích trớc bộ truyền : -Khoảng cách trục -Môđun pháp -Chiều rộng bánh răng -Tỉ số truyền -Góc nghiêng -Số răng -Hệ số dịch chỉnh -Đờng kính vòng chia aw =175 mm m =2,5 bw =52,5mm um = 4,44 = 13 o 43 Z1 =25 ; Z2 = 111 x1 = x 2 = 0 m.z1 2,5.25 = =64,3 mm cos cos13,72 o m.z 2 2,5.111 d2 = = =285,6 mm cos cos13,72 o d1 = -Đờng kính đỉnh răng -Đờng kính đáy răng *) Điều kiện bôi trơn da1 = d1 + 2 . m =64,3 +2 . 2,5 = 69,3 mm da2 = d2 + 2 . m =285,6 +2 . 2,5 = 290,6 mm df1 = d1 2,5 . m = 64,3 2,5 . 2,5 =58,0 mm df2 = d2 2,5 . m = 285,6 2,5 . 2,5 =279,4 mm Nguyn Vn Hi C in T 2-K49 18 <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/17/larger_riy1434529303.jpg" /></a>

Thiết kế cơ khí hệ thống truyền động băng tải

Thy giỏo hng dn : c Nam Thiết kế bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng Số liệu cho trớc: P1 = 4,08 kW n1 =318,4 (vg/ph) u =4,44 1.Chọn vậ...

+ Đọc thêm »

Tự động hóa và điều chỉnh thiết bị điện (chương 1)

Aptomat AT...), dùng chữ cái đầu của chức năng mà linh kiện thực hiện để kí hiệu (ví dụ công tắc tơ thuận T, công tắc tơ ngợc N...) hay một số cách kí hiệu khác. 3. Bố trí linh kiện Khi bản vẽ lớn, nhiều linh kiện bản vẽ cần đợc phân khu vực để vẽ. Việc phân khu vực nên theo chức năng của từng nhóm thiết bị, để khi đọc bản vẽ tránh phải phân tán suy nghĩ vào việc tìm linh kiện. Trong mỗi trang vẽ cũng cần phân khu vực theo cột để khi tìm cho dễ ví dụ nh bản vẽ hình 14.2, bản vẽ đợc chia khu vực thành 8 cột. Việc phân khu vực theo cột trên bản vẽ nh thế này sẽ thuân tiện khi chú dẫn linh kiện Những bản vẽ nhiều trang phải đợc đánh số trang, những đờng nối mạch điện từ trang này gửi sang trang khác phải có chỉ dẫn. Cách chỉ dẫn đợc thực hiện theo nhóm số, ví dụ thông thi đợc viết 12/5 nhóm số này đợc hiểu là thông tin cần biết tìm ở trang bản vẽ 12 cột số 5 Ví dụ: Trong một trang bản vẽ có vẽ một sơ đồ mạch nh trên hình 14.3. Chúng ta hiểu các thông tin cần dẫn trong bản vẽ nh sau: Muốn biết rơle R1 hoạt động thế nào (khi nào đóng, khi nào cắt cần tìm hiểu mạch ở trang 12 cột 6. Rơle R1 sử dụng hai tiết điểm thờng hở, một tiếp điểm thờng đóng. Hai tiếp điểm thờng hở của rơ le R1 đợc dùng trong mạch ở trang 11 cột 5 và trang 10 cột 6. Tiếp điểm thờng hở đợc dùng để đóng cát mạch ở trang 7 cột 4. 1 2 3 4 5 6 8 7 12/6 R1 TĐ TH 11/5 10/6 1 2 3 4 7/4 5 6 Hình 14.2 Cách đưa thông tin trong bản vẽ 7 8 4. Đánh số đầu dây Điều này cần thiết để khi đọc sơ đò cho dễ và thuận tiện khi lắp ráp. Nguyên tắc đánh số đầu dây: bằng chữ cái ví dụ A, B, C; chữ cái kèm số ví dụ R1, K2...; số tự nhiên ví dụ 1, 2, 3, 4... Trờng hợp mạch thực hiện nhiều chức năng nên có cách đánh số để phân biệt các chức năng, ví dụ 503, 203 hai số đầu mang thông tin về chức năng các số tiếp theo mang thông tin về 11 điểm nối. Các đầu dây mang cùng một số phải đẳng thế để khi lắp ráp không có những sai sót đáng tiếc. 1.4.2. Cách thể hiện sơ đồ lắp ráp. Một thiết bị điện hay một mạch điện phải đợc lắp ráp vào một bảng điện, tủ điện. Các thiết bị đợc lắp phải đảm bảo tính kĩ và mĩ thuật. Lắp ráp các linh kiện này cũng cần tuân thủ theo những nguyên tắc nhất định. 1. Bố trí thiết bị Các thiết bị phải đợc bố trí theo hàng, cột để đảm bảo tính mĩ thuật. Ngoài ra các thiết bị đợc gá lắp theo các nguyên tắc Theo nguyên tắc trọng lợng Những thiét bị năng nh biến áp, động cơ, chỉnh lu đặt dới thấp, những thiết bị nhẹ bố trí trên cao. Ví dụ trong một bảng điện đặt theo chiều thẳng đứng có một biến áp, ba công tắc tơ và các rơ le. Các thiết bị đợc bố trí biến áp năng nhất đặt dới cùng, công tắc tơ nhẹ hơn đặt ở tầng thứ hai, các rơle nhe nhất đặt ở hàng trên cùng nh giới thiệu trên hình 14.3. Rơ le Công tắc tơ Biến áp Hình 14.3 Bố trí thiết bị theo nguyên tắc trọng lượng Theo nguyên tắc phát nhiệt Theo nguyên tắc đối lu không khí những thiết bị ít phát nhiệt bố trí dới thấp, những thiết phát nhiệt nhiều bố trí trên cao, hoặc những thiét bị phát nhiệt nhiều đợc đặt ở nơi có thông gió tốt nhất. Trờng hợp trong tủ điện có nguồn phát nhiệt lớn cần thông gió cỡng bức bằng quạt làm mát. Ví dụ trên Bảng điều Cánh hình 14.4 giới thiệu mặt cắt của một tủ điện máy Van một chiều đơn giản. hàn khiển bán tản dẫn nhiệt Quạt hút gió Khe Biến Cuộn thông 12 áp kháng gió Hình 14.4 Sơ đồ mặt cắt bố trí thiết bị một máy hàn một chiều Theo nguyên tắc chức năng Những thiết bị thực hiện cùng một chức năng đợc bố trí trong cùng một khu vực để đề thuận tiện cho việc kiểm tra sửa chữa Theo họ linh kiện Nhừnc thiết bị cùng họ thờng có hình dáng kivhs thớc nh nhau. Do đó, nhằm tăng tính thẩm mĩ của tủ điện, những thiết bị cùng họ có thể đợc đặt cùng chỗ. Ví dụ: rơle đợc lắp trên cùng một hàng, côngtăctơ đợc lắp trên cùng một hàng. Theo chức năng phục vụ của nhóm thiết bị Tủ (bảng) điện đợc phân thành khu vực, những thiết bị thực hiện một chức năng hoạt động nào đó của máy có thể đợc đặt gần nhau trong một khu vực, để khi kiểm tra, sửa chữa dễ dàng. Các thết bị đợc gá chắc chắn vào bảng điện trớc khi lắp vào tủ. Nói chung nguyên tắc ga lắp thiết bị chỉ mang tính tơng đối. Nhiều khi ngời ta phải phối hợp nhiều nguyên tắc lại mới có đợc cách lắp tối u. 2. Nối dây động lực và điều khiển Dây điện phải đợc đi đảm bảo tính kĩ và mĩ thuật. Dây nối phải đảm bảo đủ tiết diện. Tiết diện dây nối đợc tính từ dòng điên chạy qua chúng S= I (S - tiết điện dây nối, I - dòng điên chay qua dây dẫn, J - mật độ dòng J điên chay qua dây dẫn, mật độ này đợc chọn theo chỉ tiêu sụt áp của thiết bị hay phát nóng của dây. Dây động lực có thể đợc sử dụng bằng thanh cái đồng hay cáp điện. Mỗi đầu cáp phải có đầu cốt (hay kẹp cáp kiểu làn sóng). Số lợng dây cáp trong một đầu kẹp cáp không đợc quá hai. Các mạch có tính chất hoặc chức năng tơng tự nhau phải đợc tập trung trên một khối hàng kẹp. 13 Dây điều khiển đợc dùng bằng dây đồng mềm nhiều sợi có bọc nhựa. Tiết diện lõi tối thiểu thờng là 0,5 mm2. Các dây cáp nội bộ của thiết bị điện tử có thể là dây cứng một lõi có bọc nhựa. Đầu đấu nối của các thiết bị phải tuân theo yêu cầu: Vật liệu chế tạo đầu đấu nối bằng đồng, hợp kim đồng. Đầu đấu nối phải đợc cố định vững chắc (thờng đợc ép bằng kìm ép đầu cốt hoặc đổ thiếc). Đầu nối các dây phải đợc đánh số trung thực theo sơ đồ nguyên lí. Các số đầu dây phải đợc viết trên ghen nhựa ôm lấy đầu dây, hiện nay có các số đầu dây bán sẵn trên thị trờng có thể dùng các số đầu dây này để lồng vào dây rất thuận tiện và đẹp. Các đầu dây phải có đầu cốt chắc chắn. Ví dụ về đánh số đầu dây và đầu cốt giới thiệu trên hình 14.5. 503 Dây dẫn Số đầu dây Đầu cốt Hình 14.5 Đánh số đầu dây và đầu cốt Các sơ đồ hàng kẹp cáp phải có đủ các thông tin chi tiết sau đâu cho mỗi tủ điện, cabin bọ phân hoặc thiết bị khác mà các đờng cáp sẽ đấu nối vào: - Số liệu thiết kế (số hiệu chức năng và số hiệu vị trí) của tủ. - Số hiệu đầu nối (hoặc trống nếu là dự phòng)đợc gắn vào mỗi đầu nối. - Cho mỗi sợi cáp: Số hiệu thiết kế cáp, tổng số lợng lõi, số lõi dự phòng, địa chỉ đến của cáp. Sơ đồ hàng kẹp phải có các chỉ dẫn tham chiếu tới các sơ đồ mạch liên quan và số hiệu bản vẽ sơ đồ đấu nối dây, kể cả số hiệu sau khi chỉnh sửa. Các thông tin có thể trình bày dới dạng danh mục hặc bảng (thí dụ bản in của máy tính) với đièu kiện là các danh mục này có thể dễ dàng nhận dạng các cáp, lõi và đầu đấu nối. Dây động lực và dây điều khiển đợc tách thành các bó dây riêng nhằm tránh sự phát nhiệt từ dây động lực ảnh hởng tới dây điều khiển và nhiễu thông tin từ dây động lực sang dây điều khiển. Các đờng cáp điều khiển sự cố phải riêng biệt với tất cả các đờng cáp khác. Cáp điều khiển: 14 Các cáp điều khiển thờng là loại cáp nhiều lõi trong một sợi. Khi sử dụng các lõi trong sợi cáp cần có một số lợng tối thiểu các lõi dự phòng cho mỗi sợi cáp điều khiển - Tới 4 lõi: không cần lõi dự trữ. - Tới 12 lõi: tối thiểu 2 lõi dự trữ - Tới 20 lõi: tối thiểu 4 lõi dự trữ - Trên 20 lõi: tối thiểu 6 lõi dự trữ. Cáp điều khiển phải là loại tròn, bên, lõi băng đồng, cách điện PVC, cấp cách điện 0,6/1kV. Dây dẫn tráng thiéc chỉ đợc dùng với các đầu kep cáp kiểu cắm. Cáp điều khiển sự cốphải có vó bọc ngoại bằng hợp chất PVC làm chậm quá trình cháy, có đặc tính ngăn sự phát triển của lửa, hạn chế khói và các chất khí gây ăn mòn và độc hại. 3. Bố trí dây trong tủ điện Dây dẫn trong tủ điện phải đợc bố trí gọn gàng ngay ngắn. Có một số cách bố trí dây: Dây dẫn phải đợc bó thành bó bằng dây không dẫn điện. Hiện nay trên thị trờng rất phổ biến loại dây rút băng nhựa để bó dây, nh trên hình 14.6a. Cách bó dây nh thế này cho thẩm mĩ đẹp, nhng khi sửa chữa nếu phải tìm đầu dây thì khó khăn hơn, vì phải cắt các dây buộc mới tìm dợc đầu dây. Dây dẫn đợc đặt trong máng cáp có xẻ rãnh nh hình 14.6b. Cách đi dây kiểu này rất thuận tiện, khi sửa chữa chỉ cần bật nắp của máng dây là có thể kiểm tra dây dẫn một cách dễ dàng. Dây điều khiển đợc sử dụng một bó dây nhiều sợi (nh hình 14.6c), các sợi dây phân biệt bằng mầu, hoặc bằng số của các dây dẫn. Đi dây kiểu này thờng hay dùng cho những máy móc có khoảng cách dây dẫn lớn, ví dụ đi dây cho thang máy, cho các băng chuyền. Mọi dây cáp phải có một chiều dài dự phòng thích hợp và đợc quấn một cách gọn gàng đẻ làn đầu cốt mới khi đầu cốt ban đầu bị hỏng. Các dây cáp vắt qua khoảng trống giữa thành tủ và panel có bản lề phải đợc bó lại và bố trí sao cho có độ vãng nhỏ nhất và không gây ra sức căng cho đầu đấu nối cáp. 4. Nối dây giữa các bảng mạch trong tủ điện và nối ra ngoài Nhằm lắp đặt độc lập giữa các khối ngay bên trong một tủ điện với nhau, ngời ta nối dây giữa các bảng mạch và nối ra ngoài bằng các cầu đấu dây hay zắc cắm. Hình 14.7 giới thiệu một số loại cầu đấu (hình 14.7a) và zắc cắm (hình 14.7b) thờng gặp trong thực tế hiện nay. 15 Tủ điện thờng đợc chế tạo độc lập, do đó khi lắp đặp phải đợc nối dây động lực và điều khiển từ tủ điện ra ngoài. Để làm đợc việc này phải có đầu nối trung gian mà ta thờng gọi là cầu đấu. Dây nối động lực đợc nối qua các cầu đấu động lực (hình 14.7c), hay có thể nối trực tiếp vào thanh cái (hình 14.7d). Dây nối điều khiển từ tủ điện ra ngoài cũng đợc nối qua cầu đấu hay zắc cắm loại nhỏ nh trên hình 14.7a, b. Các cầu đấu nối dây ra ngoài thờng đợc bố trí phía dới hoặc hai bên thành của tủ điện 5. Thiết bị điện tử Các bảng mạch in phải đợc lắp trên các khung. Khung đợc treo trên giá đỡ hoặc tủ sao cho phải có mặt trớc trống hoàn toàn và có thể tiếp cận từ phía sau tới các bảng mạch in hoặc các dây đấu nối khác, Khi cần thiết phải lắp đặt thiết bị phía sau khung, các khung phải có bản lề để dễ tiếp cận các bảng mạch in và các dây đấu nối. Các bảng mạch in, các môđun và các zắc cắmcáp phải phân biệt hoặc đánh dấu theo một cách nào đó để đảm bảo không thể nhầm vị trí khi thay thế. Các bảng mạch phải đợc trang bị bộ phận cài, khóa để chúng không bị bật ra do rung động hoặc sự cố bất ngờ. Các mối đấu nối dây trong tủ và giữa các tủ đều không đợc phép. Các thông tin sau đây phải đợc cung cấp cho từng bộ phận: - Tên nhà chế tạo. - Bảng ghi đầy đủ các số liệu và đặc tính kĩ thuật. Tất cả các bộ phận điện tử phải có giá trị định mức thiên về an toàn. Nhiệt độ bề mặt của mọi bộ phận phải thấp hơn nhiệt độ thí nghiệm lớn nhất của thiết bị tối thiểu là 50C (nhiệt độ này thờng gặp khoảng 600C) 6. Vỏ tủ điện Các Panel và tủ phải có kích thớc tiêu chuẩn và đồng nhất. Các bộ phận của thiết bị đóng cắt trong tủ phải độc lập với nhau về điện, phải có khả năng tiếp cận với máy cắt và các khoang đấu cáp trong tủ mà không cần phải tahó thanh cái. Tủ phải có các cửa treo bằng bản lề và các panel đợc cố định bằng bu lông. Tất cả các khối hàng kẹp, rơle, dụng cụ đo và chỉ báo phải đợc bố trí sao cho có thể tiếp cận an toàn trong khi thiết bị đang làm việc. Các khóa 16 <a href="http://123doc.org/document/2839620-tu-dong-hoa-va-dieu-chinh-thiet-bi-dien-chuong-1.htm" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/17/larger_mdv1434532977.jpg" /></a>

Tự động hóa và điều chỉnh thiết bị điện (chương 1)

Aptomat AT...), dùng chữ cái đầu của chức năng mà linh kiện thực hiện để kí hiệu (ví dụ công tắc tơ thuận T, công tắc tơ ngợc N...) hay m...

+ Đọc thêm »

Tự động hóa và điều chỉnh thiết bị điện (chương 5)

trong đó: k = kBĐ/Ce; r = r + rBĐ(I) Sai số tĩnh của hệ thống đợc viết: r k U .k.rư k I .k Ce k % = I .100 (1 k U .k B Đ + k k ).0 Nếu nh cho trớc sai số tĩnh, sau khi lựa chọn xong khâu phản hồi, bộ biến đổi, động cơ có các thông số nh: kBĐ, r, Ce, 0, có thể tính đợc các hệ số hồi tiếp kU, kI, k tơng ứng các phản hồi đã chọn. Trờng hợp sử dụng từ hai phản hồi trở lên, cần cho trớc một hệ số rồi tính hệ số còn lại. 5.2.3. Đặc tính máy xúc - chế độ tĩnh của hệ thống có ngắt Các hệ thống có phản hồi đã nêu trên dùng để nâng cao độ cứng đặc tính cơ. Việc nâng cao độ cứng đặc tính cơ kéo theo dòng điện ngắn mạch lớn. Điều này làm xấu đi đặc tính quá độ động cơ, nghĩa là làm tăng dòng điện khi khởi động. Giảm dòng điện khi khởi động và quá tải có thể đợc thực hiện bằng cách đa thêm khâu phản hồi âm dòng điện có ngắt vào mạch. Chúng ta phân tích hệ thống có phản hồi âm điện áp liên tục và âm dòng điện có ngắt. Phản hồi điện áp và dòng điện có ngắt nghĩa là khi điện áp và dòng điện vợt quá một ngỡng (Ung, Ing) nào đó sẽ có tác động của khâu phản hồi tơng ứng. Mục đích của việc ngắt phản hồi là giới hạn dòng điện hay mômen ở giá trị cho pháp nào đó. Trên hình mx1a vẽ sơ đồ khối hệ thống điều khiển động cơ một chiều bằng bộ biến đổi. Hệ thống có phản hồi điện áp liên tục và phản hồi âm dòng điện có ngắt tại Ing. Điểm ngắt dòng điện đợc tạo bởi điện áp so sánh tại catốt diod. Chỉ khi nào điện áp trên điện trở R s lớn hơn điện áp nền UN, khi đó diod dẫn mới cho tín hiệu phản hồi đa vào mạch (I.Rs > UN). Tại điểm ngắt dòng điện tốc độ động cơ giảm nhanh khi tăng tải. Phản hồi âm điện áp làm tăng độ ổn định tốc độ (giảm sai số tĩnh) trong vùng đặc tính I < Ing. UV _ Uđk UphU UphI BĐ Điều khiển Chỉnh lưu Phản u U hồi Ư 1 + 2 UV UV -+kU.Uđc 3 UV - kU.Uđc - kI.I a) kU.Uđc I kI.I I Ing 11 Ikđ Khi dòng điện động cơ nhỏ hơn dòng điện ngắthệ thống chỉ làm việc với phản hồi âm điện áp nh trên hình đa1a. Phơng trình đặc tính cơ của hệ thống phản hồi có ngắt đợc xây dựng từ các phơng trình (đa-1) ữ (đa-4) và các phơng trình sau: Uđk = UV - kU.Uđc - UphI UphI = kI.I. rs.1(I); I = I - Ing (ng-1) (ng-2) (ng-3) Điện áp đầu ra bộ biến đổi thay đổi theo phản hồi điện áp liên tục và phản hồi âm dòng điện có ngắt. Điều chú ý đầu tiên khi xây dựng phơng trình đặc tính hệ kín là biểu thức (ng-2). Tín hiệu phản hồi âm dòng điện đợc lấy trên điện trở rs. Khi nào I.rs > UN diod dẫn, có tín hiệu trong mạch phản hồi dòng điện. Phản hhồi dòng điện chỉ xuất hiện khi dòng điện lớn hơn dòng điện ngắt, nghĩa là I = I - Ing > 0. Hàm1(I) đợc gọi là hàm đơn vị, hàm này bằng 1 khi biến I > 0 và bằng 0 khi I 0. Bằng cách thay thế dần các biến trong các phơng trình (đa-1) ữ (đa-4), (ng-1) ữ (ng-3) thu đợc: = k.U V r + r (1 + k U .k B Đ ) k .k.r .1( I ) I BĐ ư I I ư (ng-4) 1 + k U .k B Đ C e ( 1 + k U .k B Đ ) 1 + k U .k B Đ trong đó: k = kBĐ/Ce Khi dòng điện nhỏ hơn dòng điện ngắt, khâu phản hồi âm dòng điện không tác động, chỉ có phản hhồi âm điện áp tác động, số hạng thứ ba của (ng-4) bằng 0. Khi dòng điện vợt dòng điện ngắt (I.Rs > UN) hay I > Ing , điện áp điều khiển Uđk đa vào điều khiển và điện áp đầu ra bộ biến đổi giảm mạnh, do đó tốc độ động cơ giảm nhanh theo sự tăng của dòng điện. Biểu thức (ng-4) lúc này có thêm số hạng thứ ba. Sự biến thiên các tín hiệu cấu thành điện áp điều khiển định tính đợc vẽ trên hình ng1c. Trong vùng dòng điện tải nhỏ hơn dòng điện ngắt, tín hiệu phản hồi điện áp (k U.Uđc) giảm khi 12 tăng tải, làm cho tín hiệu điều khiển Uđk = UV - kU.Uđc tăng. Trong vùng dòng điện lớn hơn dòng điện ngắt, phản hồi âm dòng điện tác động, tín hiệu điều khiển giảm mạnh khi tăng dòng điện tải. Bài toán xác định hệ số khuếch đại đờng phản hồi dòng điện đợc đặt ra. Hệ số này đợc xác định từ dòng điện khởi động. Tại điểm dòng điện khởi động, động cơ không quay, điện áp của bộ biến đổi cân bằng tổng sụt áp trong bộ biến đổi và trong động cơ. Phơng trình (ng-4) có vế phải bằng 0 ta có: kI = k.U V I K Đ [ rB Đ + rư (1 + k U .k B Đ ) ] k.rư ( I K Đ I ng ) (ng-5) ở biểu thức (ng-5), hệ số kBĐ và điện trở rBĐ có thể phụ thuộc Uđk, IKĐ. Đặc tính máy xúc có thể đợc tạo bởi ba đoạn đặc tính, hai khâu phản hồi đều có ngắt. Hình ng2 vẽ sơ đồ khối hệ thống điều khiển tốc độ động cơ điện một chiều có phản hồi âm điện áp và âm dòng điện đều có ngắt. UV _ Uđk UphU UphI BĐ Điều khiển Chỉnh lưu Phản hồi U Ư + UN1 Phản hồi I + 1 2 3 + I UN2 a) Ing Ikđ b) Hình ng2. Hệ thống tạo đặc tính máy xúc hai khâu ngắt Khi tải trên trục động cơ nhỏ dòng điện động cơ bé, điện áp bộ biến đổi đủ lớn kéo theo tín hiệu phản hồi k U.Uđc đủ lớn hơn điện áp so sánh UN1 có dòng điện chạy qua diod D1, có phản hồi điện áp đa vào mạch điều khiển. Hệ thống lamg việc với phản hồi điện áp để ổn định tốc độ. Đặc tính của hệ thống là đoạn 1 trên hình ng2b. Tải của động cơ tăng lên, điện áp động cơ giảm xuống, đến một thời điểm tín hiệu phản hồi nhỏ hơn điện áp so sánh (k U.Uđc UN2 phản hồi âm dòng điện đợc đa vào mạch. Đặc tính của hệ thống là đoạn 3 trên hình ng2b. Đặc tính động của các khâu phản hồi 1. Đặc tính động của khâu phản hồi tốc độ Sơ đồ khối dới dạng hàm truyền của khâu phản hồi tốc độ động cơ điện một chiều đợc vé trên hình dtd1. Phản hồi đợc lấy từ đại lơng điều chỉnh là tốc độ đa ngợc tới đầu vào UV Uđk Uđc KBĐ Uph Kdc Tdt TC p 2 + TC + 1 K U,,i Uđk i t Khi tìm hiểu đực tính tĩnh đã biết rằng tăng độ cứng đặc tính cơ giảm sai số tĩnh cũng đồng thời với việc tăng điện áp đặt U V và giảm hệ số khuếch đại hệ kín của bộ biến đổi (K BĐK) so với các thông số tơng ứng của hệ thống hở (UVH, KBĐH). Điều này dẫn tới khả năng quá trình quá độ (ví dụ khi khởi động) tín hiệu đặt UV.1(t), có thể xảy ra nhanh hơn so với khi không phản hồi. Nguyên nhân của gia tốc lớn là do ban đầu khi khởi động K . =0, ở đầu vào đa tín hiệu đặt UV > UVH . Động cơ tăng tốc làm tăng K . , tơng ứng làm giảm Uđk. Đờng cong dòng điện có dạng dao động tắt dần (nh hình dtd1b chỉ quá độ khi khởi động không tải). Các đờng cong dòng điện i và tốc độ có liên hệ mật thiết với nhau. Các điểm cực đại và cực tiểu của đờng cong dòng điện tơng ứng với trị tuyệt đối đạo hàm tốc độ lớn nhất vì M M C = J. J d d hay i I C = K . dt . Dòng điện quá độ bằng 0 khi tốc độ đạt dt M cực đại hay cực tiểu. 14 Mô hình toán học của khâu phản hồi tốc độ động cơ điẹn một chiều khi khởi động động cơ không tải đợc viết: Uđk = UV - K.; (ktd-1) EBĐ = KBĐ.Uđk; (ktd-2) Uđc = EBĐ; = K dc .U dc Tư TC p 2 + TC p + 1 (ktd-3) (ktd-4) Biến đổi các phơng trình (ktd-1) ữ (ktd-) ta có: = K K .U dc Tư TCK p 2 + TCK p + 1 (ktd-5) Trong đó: KK = K B Đ .K dc - hệ số khuếch đại của hệ thống kín; 1 + k .K B Đ .K dc TCK = TC - hằng số thời gian cơ của hệ thống kín. 1 + k .K B Đ .K dc Nh vậy, đóng điện cho động cơ theo sơ đồ mạch có phản hồi tốc độ dẫn tới khâu dao động nhng với hệ số khuếch đại KK nhỏ hơn hệ số khuếch đại của hệ thống hở (KBĐ.Kđc), tơng ứng hằng số thời gian cơ cũng giảm xuống (TCK < TC). Hằng số thời gian điện từ của mạch phần ứng (T Ư = LƯ/RƯ) giữ không đổi, do đó hệ thống có thể giảm dao động khi đáp ứng điều kiện 4TƯ TCK. Nếu nh bộ biến đổi là một khâu quán tính với hằng số thời gian T BĐ thì phơng trình (ktd-2) đợc thay thế bằng phơng trình: E BĐ = K B Đ U dk TB Đ .p + 1 (ktd-6) Phơng trình đặc tính cơ hệ kín (ktd-5) bây giờ đợc viết dới dạng: = K K .U dc T TB Đ Tư TCK p 3 + TCK ( TB Đ + Tư ) p 2 + TCK 1 + B Đ TC p + 1 (ktd-7) 2. Đặc tính động của hệ thống phản hồi tốc độ và dòng điện có ngắt 3. Đặc tính của hệ thống điều khiển phụ thuộc 15 Hệ thống điều khiển phụ thuộc 1. Nguyên lí điều khiển phụ thuộc Sơ đồ nguyên lí của hệ thống điều khiển phụ thuộcvẽ trên hình pt1. Hệ thống có mạch vòng trong là điều khiển dòng điện với bộ điều chỉnh dòng điện HCI là bộ điều chỉnh tỷ lệ tích phân (PI) với cảm biến dòng điện (CBD) đợc lấy từ điện trở sunt và vòng điều chỉnh ngoài là bộ điều chỉnh tốc độ (HC) bằng bộ điều chỉnh tỷ lệ (P) với cảm biến tốc độ lấy từ máy phát tốc (FT). UV HC Ur =UVI HCI Uđk BĐ Đ CBD UphI Uph FT Thiếu Hình pt1 Sơ đồ khối của hệ thống điều khiển phụ thuộc Bộ điều chỉnh dòng điện HCI có chứa phần tử tích phân, nên ở chế độ xác lập tín hiệu vào của bộ hiệu chỉnh dòng điện băng 0, nghĩa là phải đáp ứng điều kiện: UđkI = UR - UphI = UR - KI.IƯ (pt-1) 1 K ĐC EĐC Trong đó tín hiệu ra của bộ hiệu chỉnh tốc độ UV _ Tín hiệu ra U khâu hiệuU của chỉnh tốc độ:U _ BĐ 1 K W ).K UR = UVI = (UV - UphHCI HC = (UB Đ- K.).KHC (pt-2) V WHC R Ư ( TƯ p + 1) _ TB Đ p + 1 2. Sơ đồ cấu trúc đk VI IƯ K dc R Ư TC p U hệ Uph Sơ đồ cấu trúc của phI thống dới dạng hàm truyền đợc vẽ trên hình pt2a. K Động cơ đợc vẽ tách thành hai khâu với cácI hằng số thời gian T và TC có hồi a) tiếp nội bên tronglà sức điện động (sđđ) của động cơ.Bộ biến đổi đợc xem nh một khâu quán tính với hằngK thời gian T BĐ, hằng số thời gian này là do số có xét tới quán tính của các mạch điều khiển. Các khâu hiệu chỉnh có các UBĐ hàm truyền WHCI(p) vàUđk (p). WHC I I 1 K BĐ TB Đ p + 1 UVI WHCI Tối u hoá khâu hiệu chỉnh dòng điện b) _ R Ư ( TƯ p + 1) Ư KI 1 KI Ư UphI UV _ c) UVI WHC Uph WKI = 1 ( 2.TàI p + 1) K I iƯ K dc R Ư TC p K 1 K 16 Hình pt2 Sơ đồ cấu trúc hệ thống điều khiển phụ thuộc Nếu bỏ qua ảnh hởng của phản hồi sđđ bên trong động cơ, sơ đồ khối của khâu hiệu chỉnh dòng điện đợc vẽ nh hình pt2b. Hàm truyền đối tợng của khâu hiệu chỉnh dòng điện đợc viết: WĐTHCI (p ) = K I .K B Đ 1 . R ư ( Tư p + 1) TB Đ p + 1 (pt-6) = WĐTBI(p).WCBI(p) Tong đó: WĐTBI(p) - hàm truyền phần đã bù của đối tợng mạch vòng dòng điện. WCBI(p) - hàm truyền phần cha bù của đối tợng. Trong hệ thống điều chỉnh phụ thuộc, ở khâu điều chỉnh phụ thuộc ngời ta bù những khâu quán tính có hằng số thời gian lớn lớn ở hệ thống hở thành khâu tích phân có hằng số tích phân nhỏ [zimin]. Ngời ta cũng có thể hiệu chỉnh các thông số của khâu hiệu chỉnh để nó thành một mạch vòng không trễ. Điều này có thể hiểu rằng đại lợng điều chỉnh ở đầu ra tức thời thay đổi khi đa một xung tín hiệu (xung tín hiệu có dạng vuông góc) tới đầu vào. Tuy nhiên, nếu làm nh vậy đòi hỏi một công suất vô cùng lớn ở đầu vào của khâu hiệu chỉnh. Vì vậy, trong các hệ thống thực là không tởng. Mặt khác mức độ bù tuyệt đối nh vậy còn bị ảnh hởng bởi các kích thích có tần số cao nh đánh lửa cổ góp, đập mạch dòng điện áp của các bộ chỉnh lu..., chúng đợc lọc bởi quán tính của các phần tử mà khi bù tuyệt đối những kích thích này làm cho hệ thống làm việc kém linh hoạt. 17 <a href="#" target="_blank"><img src="http://media.store123doc.com:8080/images/document/2015_06/17/larger_lgu1434533543.jpg" /></a>

Tự động hóa và điều chỉnh thiết bị điện (chương 5)

trong đó: k = kBĐ/Ce; r = r + rBĐ(I) Sai số tĩnh của hệ thống đợc viết: r k U .k.rư k I .k Ce k % = I .100 (1 k U .k B Đ + k k ).0 Nếu nh...

+ Đọc thêm »